序論：寫作是一種深度的自我表達。它要求我們深入探索自己的思想和情感，挖掘那些隱藏在內心深處的真相，好投稿為您帶來了七篇平衡理論論文范文，愿它們成為您寫作過程中的靈感催化劑，助力您的創作。

篇(1)

    [關鍵詞]預算過程;漸進預算理論;間斷平衡理論

    [中圖分類號]D01[文獻標識碼]A

    盡管漸進主義已是一個被廣泛接受和運用的概念,但還是有許多學者不斷提出批評,在公共預算研究領域中尤為如是。甚至在獲得普遍認可的描述性研究層面上,漸進預算理論都面臨著挑戰。這一挑戰主要來自于對這樣一個經驗事實的觀察:預算過程中既有讓人們習以為常的漸進變化,也包括了一些偶有發生的重大變遷。其實,漸進預算理論的支持者并不是沒有意識到預算過程中非漸進性的存在,但當其糾結于“自圓其說”時,“非漸進性”的事實顯然難以激發理論自覺。這暗示了新的理論使命,建構一個可以同時對預算過程穩定的漸進性與偶爾的重大變遷加以描述和解釋的理論框架,間斷平衡理論體現了這樣一種努力嘗試。

    一、“非漸進性”在漸進主義中的缺失

    作為對理性決策模式的批判,林德布羅姆在20世紀50年代將漸進調試模式引入有關決策過程的描述性研究和解釋性研究中。“含混應付”(muddlingthrough)的漸進主義,不僅有助于呈現一個更為豐富生動的決策過程,而且很重要的是,它給予了有限資源、有限理性和有限認知下的人類抉擇行為一種理性的解釋和尊重。到了60年代,漸進主義已經成為與理性主義分庭抗禮之重要決策理論。除了林德布羅姆、達爾等人以外,瓦爾達沃夫斯基等人在公共預算領域的研究工作也大大推動了漸進主義作為一種描述性和解釋性工具的影響力。與此同時,漸進預算理論也使公共預算的理論建構有了突破性的進展,并成為公共預算研究中占據主導地位長達30多年之久的理論流派(第152頁)。

    漸進預算理論認為,預算的做出也是漸進而非全面的。瓦爾達沃夫斯基敏銳地捕捉到,預算過程缺少對目標和政策的深思熟慮,以及對備選方案的搜索(第139頁)。預算過程總是圍繞著加強參與者的角色和期望而建立,預算參與者的特定角色導向降低了公共預算對信息、時間和分析能力的要求。這使得支出機構決不會在每個預算年度里根據現有項目的價值和替代項目的價值來積極地評估所有的方案。相反的,支出機構的預算要求都是建立在上一年的預算基礎之上,并特別關注邊際上的增加和減少(第15頁)。這種簡單的、非分析性策略根植于預算既有規則和討價還價的過程中,它巧妙地保證了財政資源分配的決策在橫向層面上的相對獨立性,從而使預算中由競爭所導致的沖突可以被最小化,(行政管理論文 )進而保證了預算過程的穩定性n(第859頁)。

    在將漸進主義邏輯運用到公共預算研究的過程中,瓦爾達沃夫斯基采用了和林德布羅姆相同的做法,漸進主義不僅被用于描述和解釋討價還價的預算決策過程,同時也被用于描述和解釋由這樣一種預算決策過程而導致的漸進預算結果。換言之,漸進主義不僅是一種用來界定決策制定特征的方法,而且也是用來描述和解釋預算產出特點的方法(第61頁)。雖然辨別漸進主義這兩種內涵或方法并非難事,但作為一種描述和解釋性工具,漸進主義的張力在很大程度上恰恰是來源于上述兩種方法使用時的結合。它們自我強化式的互證,使得漸進預算理論在決定發現什么以及得出什么結論方面顯得更加游刃有余,進而促成漸進主義表現出在決策過程中的普適性和結果中的常態性。然而,對于漸進預算理論來說,這可能是一個危險的信號——當一個理論無論在什么時候都適合任何情況并且其證據也不存在被駁斥的可能性的時候,它就不再是一種理論,對于解釋甚至描述都不會有多大的作用了(第502頁)。

    漸進主義確實好像解釋了預算過程中的大部分問題,但是對于那些并不常見的、打破漸進性的重大改變卻顯得躲躲閃閃。事實上,對公共預算一般經驗事實的回顧不難發現,無論是邊際的或者漸進的預算變化,還是大規模的預算變化,甚至偶爾雪崩式的劇變,在現實中都是存在的。即便在短期內,預算產生的一系列結果也不能被簡單地描述為“漸進性的”。重大的變化依然可以在整體穩定的框架內發生(第503頁)。從這些方面而言,漸進預算理論可能確實無法對現實發生的情況做出完整描述(第4頁)。

    其實,漸進主義的支持者并不是沒有意識到預算過程中非漸進性的存在,然而,當焦點集中在明顯的規律性問題時,一些重要的變化就有可能變得模糊不清(第503頁),甚至借助操作化定義或通過從一種分析跳到另一種分析的方式,將非漸進性故意回避掉和處理掉(第61頁)。

    在林德布羅姆早期與羅伯特·達爾合著的《政治、經濟和社會福利)-書中,就已經提出,漸進主義方法可能產生小漸進,也可能產生大漸進(第82頁)。但是,對于何謂大漸進,卻并沒有給予明確的回答。或許,循著大漸進的思路,漸進決策理論有可能將公共政策領域中那些已經發生以及未來可能將要發生的重大變遷納入自己的理論視野。

    與林德布羅姆不同,瓦爾達沃夫斯基一開始就將漸進主義設定在了“邊際上的增加或減少”,這顯然只能歸于“小漸進”。但是,對瓦爾達沃夫斯基和芬諾早期研究數據的再解讀,貝勒和寇納(BaileyandO-Connor,1975)發現他們對漸進增長范圍的界定過于寬泛——瓦爾達沃夫斯基和芬諾對漸進性增長和非漸進性增長的分界點分別定在30%和20%的標準上(第62頁),這使得一些非漸進性預算結果很容易地就被貼上漸進性的標簽。

    當漸進預算理論從“描述性漸進主義”提升至被莫蘭德(Moreland,1975)稱為“分析性漸進主義”層面時,即利用回歸方程對預算過程進行數學分析時,非漸進性問題也沒有得到更為謹慎的對待。戴維斯等人(Davis,DempsterandWildavsky,1966)通過對美國56個支出部門在1946年至1963年間預算情況的實證研究發現,漸進預算模型只能解釋撥款決議中的86%。而對于無法解釋的那部分則被定義為“其他確定性系統的隨機沖擊”,或由“干擾”及“特殊環境”導致的結果(第531頁)。幾年以后,針對上述問題有了一些簡單的結論:由特定政治、經濟和社會事件所導致的隨機和非經常性因素會對漸進預算過程產生影響,它表明預算過程會對經濟和社會需求做出反應,在壓力積淀到一定程度之后,就會發生突然的變化(第421頁)。盡管如此,漸進主義者還是錯過了完善漸進預算理論的機會,因為他們的興趣點和焦點依然固執地停留在對漸進主義的維護上。

    顯然,預算結果存在更為寬泛的變化范圍,比漸進主義者所描述的范圍要寬泛得多。因此,有必要將“非漸進性”加入到對預算過程的描述和解釋中,這并非意味著要完全推翻漸進主義,而是希望發展出一套平衡的理論,既能說明預算的穩定性又能說明預算的變化機制(第509頁)。間斷平衡理論體現了這樣一種努力嘗試。

    一、強調突變與漸變的“間斷平衡論”

    源自古生物學領域的間斷平衡理論(EldridgeandCould,1972),最早是為了批判性發展達爾文的“漸變論”進化學說而提出的。建立在突變與漸變辯證統一基礎上的“間斷平衡論”認為,生物的進化過程并非像達爾文所言是一個緩慢的連續漸變積累的過程,而是一種在長期處于停滯或平衡狀態中夾雜著短期、爆發性的大規模滅絕和替代的過程。90年代初期,鮑勃加特納和瓊斯(BaumgartnerandJones,1993)借用了“間斷式平衡”概念,將其引入公共政策與預算研究中,用以描述與解釋兼具漸進性和非漸進性特征的政策過程。他們相信“間斷式平衡”才是對政策過程的全景式真實而簡單的寫照:穩定狀態與重大的變遷都是政策過程的要素,通常該過程是由一種穩定和漸進主義的邏輯所驅動,但是偶爾也會出現不同于過去的重大變遷。大多數政策領域的特點是停滯、穩定而非危機和重大改變,但是政策危機和重大改變也時而會發生。(第105頁)。

    90年代中期,瓊斯等人(Jones.BaumgartnerandTrue1995,1996,1998)通過對美國二戰以后至90年代中期聯邦政府預算的考察,為間斷平衡理論尋找到經驗證據支持。研究發現,預算變化是呈尖峰分布而非正態分布。后者與漸進主義的持續動態調整假設是相一致的,其中的變化是平穩而持續的。而尖峰分布表明,在預算時問序列里確實存在大量極微小的變化以及較少的中等程度變化,但顯著的大規模變化則比原來描述得要多。同時,研究也發現無論分析單位是機構或整個政府,預算項目或支出功能類別,都可以從中觀察到微變與劇變同時存在的現象。

    間斷平衡理論在描述性研究層面上所取得的進展為拓展有關預算政策變遷的討論提供了基礎。接下來要解決的重要問題就是,如何同時解釋預算過程中存在的穩定的停滯狀態與間斷變化的發生。間斷平衡理論將預算決策過程放在政治制度和有限理性決策的雙重基礎之上,以注意力和議程設置為突破口來加以解讀。

篇(2)

關鍵詞：錨桿；邊坡穩定性分析；簡化bishop法；錨固角

中圖分類號:TU2文獻標識碼：A文章編號：

1前言

邊坡的穩定性是工業與民用建筑工程中不可避免的問題，往往關系到工程的建設成本與運營的安全。到目前為止，國內外學者對邊坡穩定性問題做出了卓有成效的工作，為各種類型的邊坡穩定分析提出了不同的分析方法。對于均質邊坡穩定的數值分析常用的剛體極限平衡方法和數值分析方法。雖然數值分析方法考慮巖土體的變形，從理論上說計算結果更為精確可信，但是數值分析方法的計算結果與軟件使用者的經驗密切相關，因此規范中對該方法沒有明確規定。剛體極限平衡方法[1]不考慮土體的變形，基于Mohr-Coulomb抗剪強度理論為基礎，將滑坡體劃分成若干垂直條塊，建立作用在垂直條塊上的力（力矩）的平衡方程式，求解邊坡的安全系數。剛體極限平衡方法計算結果穩定，且經過大量工程實踐的檢驗，因此被規范[2]推薦作為邊坡穩定分析的方法。

錨桿[3-4]是邊坡工程加固的常用方式，本文將采用基于極限平衡理論的簡化bishop法，研究不同的邊坡坡比下，錨桿錨固角變化對邊坡穩定系數的影響，為錨桿加固邊坡設計中錨桿錨固角選定提供理論參考。

2錨桿加固邊坡的力學分析及分析模型

2.1錨桿加固邊坡的力學分析

錨桿加固邊坡滑體如圖1所示，將滑體劃分為n個垂直滑條。將錨桿上的作用力均勻分布引入邊坡體中，可以得到如圖2所示的錨固邊坡土條受力分析模型。

圖1 邊坡滑體及土條圖2 錨固邊坡土條受力分析圖

由Mohr-Coulomb準則及Terzaghi有效應力、條塊垂直方向力的平衡以及滑體繞圓弧中心O點的力矩平衡，最終滑體的穩定系數表達式，如式（1）：

（1）

式中：為邊坡的穩定系數，為土條重力，為作用在第i個土條上的地面載荷，是錨桿提供的錨固力，是錨桿的錨固角，、為土條間的豎向作用力，為作用在分塊滑面底部的空隙水壓力(應力)，為第i個土條的寬度，為滑面土的內摩擦角，為滑動面上的粘結力，為第i個土條滑面相對于水平面的夾角。

2.2計算模型

取工程邊坡分析對象，經過簡化以后，建立如圖2所示的邊坡模型，算例邊坡高20m。地質勘探表明，邊坡的土層為可塑狀土，土體容重為18 kN.m-3，黏聚力為21 kPa，內摩擦角為14°。土體具體參數見表1。錨桿采用熱扎螺紋鋼筋，采用先灌漿后插入錨桿安裝錨桿，注漿采用壓力式注漿機注入。錨桿縱向間距1m，垂向間距為2m。為了比較不同坡比下錨桿的最優錨固角，研究分別設計邊坡坡比為0.5、0.75、1.0與1.25四種情況。

圖2計算模型（單位：m）

模型坐標原點取在模型邊界左下角，坐標以水平向左為正，坐標以垂直向上為正。無地下水作用，不考慮作用在土條上的孔隙水壓力。模型上無外荷載，計算僅考慮自重作用下邊坡的穩定性，設定錨桿加固邊坡從右至左失穩。

3錨固角參數變化對邊坡穩定的影響分析

錨固角是錨桿與水平方向的夾角，在錨桿規范中，錨固角一般不大于45°。研究在保持錨桿力學參數不變的情況下，改變錨固角的大小，考察錨桿加固邊坡穩定系數變化。具體計算結果如圖3所示。從圖3可以看出，對于坡比為0.5時，當錨固角從0°到45°變化，錨桿加固邊坡的穩定系數呈緩慢增加的趨勢，但是對坡比為0.75、1與1.25，當錨固角從0°到45°變化，錨桿加固邊坡的穩定系數先增加，然后減小，這表明錨桿加固邊坡，錨固角存在最優角。對于邊坡，當錨桿力學等參數不變的時候，當錨固角為最優角時候，邊坡的穩定系數最大，邊坡的穩定系數最大。從圖3可以看出，當坡比為0.5，錨桿最優錨固角大于45°，當坡比為0.75，錨桿最優錨固角約為40°，當坡比為1.0，錨桿最優錨固角約為35°，當于坡比為1.25，錨桿最優錨固角約為30°。隨著邊坡的坡比的增加，最優錨桿錨固角的角度減少。

圖3錨固角與穩定系數的關系

圖4給出四種不同坡比，錨桿錨固角為30°時邊坡的滑移面。從圖4可以看出，邊坡的滑移面均為圓弧面，滑坡滑出點均在坡腳附近，符合邊坡失穩時候的特征。從圖4也可以看出，當錨桿參數不變的情況下，邊坡的穩定系數隨著邊坡坡比的增加而減少。

（a）坡比0.5 （b）坡比0.75

（c）坡比1.00（d）坡比1.25

圖4 邊坡穩定系數與滑移面

4結束語

論文通過建立不同坡比的錨桿加固的邊坡模型，采用基于極限平衡法分析法的bishop法，分析了錨桿錨固角變化下，邊坡的穩定系數變化趨勢，得到結論如下：

4.1隨著錨桿錨固角的增大，邊坡穩定系數呈現先增大后減小的趨勢。對于錨桿加固邊坡，錨桿存在最優錨固角。隨著邊坡的坡比的增加，最優錨桿錨固角的角度減少。

4.2對于錨桿加固邊坡，當錨桿參數保持不變的情況下，邊坡穩定系數隨著邊坡坡比的增加而減小。

參考文獻：

(1) 王建良等.軟巖邊坡穩定性的FLAC和剛體極限平衡法對比分析[J].科學技術與工程，2009，16（9）：4693-4697.

(2)《巖土工程勘察規范》（GB50021-2001）.北京:中國建筑工業出版社，2002.

篇(3)

論文摘要:在建筑基坑施工時，為確保施工安全，防止塌方事故發生，必須對開挖的建筑基坑采取支護措施，本文分析了當前深基坑支護存在的安全問題，提出了深基坑支護設計中的注意事項和預防措施。

一、 問題的提出

在建筑基坑施工時，為確保施工安全，防止塌方事故發生，必須對開挖的建筑基坑采取支護措施。建筑基坑支護設計與施工應綜合考慮工程地質與水文地質條件、基坑類型、基坑開挖掘深度、降排水條件、周邊環境對基坑側壁位移的要求，基坑周邊荷載、施工季節、支護結構使用期限等因素，做到合理設計、精心施工、經濟安全。

近幾年來，高層建筑的迅速興起，促進了深基坑支護技術的發展。各地在深基坑開挖和支護技術方面積累了豐富的設計和施工經驗，新技術、新結構、新工藝不斷涌現。但是，現在的城市建筑間距很小，有的基坑邊緣距已有建筑僅十幾米、甚至幾米，給基礎工程施工帶來很大的難度，給周圍環境帶來極大威脅，也相應地增加了施工工期和施工費用。另外，原來的深基坑支護結構的設計理論、設計原則、運算公式、施工工藝等，已不符合深基坑開挖與支護結構的實際情況，導致一些基坑工程出現事故，造成巨大的損失。因此，深基坑支護的安全問題工程技術人員應予以高度重視。

二、深基坑支護存在的問題

（一）支護結構設計中土體的物理力學參數選擇不當

深基坑支護結構所承擔的土壓力大小直接影響其安全度，但由于地質情況多變且十分復雜，要精確地計算土壓力目前還十分困難，至今仍在采用庫倫公式或朗肯公式。關于土體物理參數的選擇是一個非常復雜的問題，尤其是在深基坑開挖后，含水率、內摩擦角和粘聚力三個參數是可變值，很難準確計算出支護結構的實際受力。

在深基坑支護結構設計中，如果對地基土體的物理力學參數取值不準，將對設計的結果產生很大影響。土力學試驗數據表明：內磨擦角值相差5°，其產生的主動土壓力不同；原土體的內凝聚力與開挖后土體的內凝聚力，則差別更大。施工工藝和支護結構形式不同，對土體的物理力學參數的選擇也有很大影響。

（二）基坑土體的取樣具有不完全性

在深基坑支護結構設計之前，必須對地基土層進行取樣分析，以取得土體比較合理的物理力學指標，為支護結構的設計提拱可靠的依據。一般在深基坑開挖區域內，按國家規范的要求進行鉆探取樣。為減少勘探的工作量和降低工程造價，不可能鉆孔過多。因此，所取得的土樣具有一定的隨機性和不完全性。但是，地質構造是極其復雜、多變的、取得的土樣不可能全面反映土層的真實性。因此，支護結構的設計也就不一定完全符合實際的地質情況。

（三）基坑開挖存在的空間效應考慮不周

深基坑開挖中大量的實測資料表明：基坑周邊向基坑內發生的水平位移是中間大兩邊小。深基坑邊坡的失穩，常常以長邊的居中位置發生。這足以說時深基坑開挖是一個空間問題。傳統的深基坑支護結構的設計是按平面應變問題處理的。對一些細長條基坑來講，這種平面應變假設是比較符合實際的，而對近似方形或長方形深基坑則差別比較大。所以，在未進行空間問題處理前而按平面應變假設設計時，支護結構要適當進行調整，以適應開挖空間效應的要求。

（四）支護結構設計計算與實際受力不符

目前，深基坑支護結構的設計計算仍基于極限平衡理論，但支護結構的實際受力并不那么簡單。工程實踐證明，有的支護結構按極限平衡理論設計計算的安全系數，從理論上講是絕對安全的，但有時卻發生破壞；有的支護結構安全系數雖然比較小，甚至達不到規范的要求，但在實際工程中卻滿足要求。

極限平衡理論是深基坑支護結構的一種靜態設計，而實際上開挖后的土體是一種動態平衡狀態，也是一個土體逐漸松弛的過程，隨著時間的增長，土體強度逐漸下降，并產生一定的變形。所以，在設計中必須充分考慮到這一點。

三、深基坑支護設計中的注意事項

（一）徹底轉變傳統的設計理念

近十幾年來，我國在深基坑支護技術上已經積累很多實踐經驗，收集了施工過程中的一些技術數據，已初步摸索出巖土變化支護結構實際受力的規律，為建立深基坑支護結構設計的新理論和新方法打下了良好的基礎。但是，對于深基坑支護結構的設計，國內外至今尚沒有一種精確的計算方法，多數是處于摸索和探討階段，我國也沒有統一的支護結構設計規范。土壓力分布還按庫倫或朗肯理論確定，支護樁仍用“等值梁法”進行計算。其計算結果與深基坑支護結構的實際受力懸殊較大，既不安全也不經濟。由此可見，深基坑支護結構的設計不應再采用傳統的“結構荷載法”，而應徹底改變傳統的設計觀念，逐步建立以施工監測為主導的信息反饋動態設計體系。這是設計人員需要加強科研攻關的方向。

（二）建立變形控制的新的工程設計方法

目前，設計人員用的極限平衡原理是一種簡便實用的常用設計方法，其計算結果具重要的參考價值。但是，將這種設計方法用于深基坑支護結構，只能單純滿足支護結構的強度要求，而不能保證支護結構的剛度。眾多工程事故就是因為支護結構產生過大的變形而造成的，由此可見，評價一個支護結構的設計方案優劣，不僅要看其是否滿足強度的要求，而且還要看其是否產生環境問題，關鍵在于其變形大小。鑒于上述實際，在建立新的變形控制設計法時，應著重研究支護結構變形控制的標準、空間效應轉化為平面應變和地面超載的確定及其對支護結構的影響等問題。

（三）大力開展支護結構的試驗研究

正確的理論必須建立在大量試驗研究的基礎上。但是，在深基坑支護結構方面，我國至今尚未進行科學系統的試驗研究。一些支護結構工程成功了，也講不出具體功之處；一些支護結構工程失敗了，也說不清失敗的真實原因。在支護工程施工的過程中積累的技術資料很豐富，但缺少科學的測試數據，無法進行科學分析，不能上升到理論的高度，這是一個很大的缺陷。

開展支護結構的試驗研究（包括實驗室模擬試驗和工程現場試驗），雖然要耗費部分資金，但由于深基坑支護工程投資巨大，如經過科學試驗再進行設計時，肯定會節省可觀的經費。因此，工程現場試驗是非常必要的。通過工程實踐積累大量的測試數據，可對同類工程的成功打好基礎，為理論研究和建立新的計算方法提供可靠的第一手資料。

（四）探索新型支護結構的計算方法

高層建筑的飛速發展給深基坑支護結構帶來一場技術革命。在鋼板樁、鋼筋混凝土板樁、鉆孔灌注樁擋墻、地下連續墻等支護結構成功應用后，雙排樁、土釘、組合拱帷幕、旋噴土錨、預應力鋼筋混凝土多孔板等新的支護結構型式也相繼問世。但是，這些支護結構型式的計算模型如何建立、計算簡圖怎樣選取、設計方法如何趨于科學，仍是當前新型支護結構設計中急需解決的問題。

目前，深基坑支護結構正在向著綜合性方向發展，即受力結構與水結構相結合、臨時支護結構與永久支護結構相結合、基坑開挖方式與支護結構型式相結合。這幾種結合必然使支護結構受力復雜。所以，建立新型支護結構的計算方法，已成為深基坑工程技術的當務之急。

結束語

建筑基坑的開挖與支護結構是一個系統工程，涉及工程地質、水文地質、工程結構、建筑材料、施工工藝和施工管理等多方面。它是集土力學、水力學、材料才學和結構力學等于一體的綜合性學科。支護結構又是由若干具有獨立功能的體系組成的整體。正因如此，無論是結構設計還是施工組織都應當從整體功能出發，將各組成部分協調好，才能確保它的安全可靠、經濟合理。

參考文獻

1 建筑基坑支護技術規程（JGJ120—99）.北京：中國建筑工業出版社，1999

2 余志成，施文華.深基坑支護設計與施工. 北京：中國建筑工業出版社，1998

3 龔曉南. 深基坑工程設計施工手冊. 北京：中國建筑工業出版社，1998

篇(4)

[關鍵詞]高職高專；物流管理專業；核心能力；培養對策

[中圖分類號]G420 [文獻標識碼]A [文章編號]1005-6432（2013）34-0154-02

1 問題的提出

根據中國物流與采購聯合會調查預測，物流人才是我國12種緊缺人才之一，目前缺口達到300余萬，到2010年后每年至少需要30萬～40萬人[1]，物流行業存在巨大的就業空間，但從物流管理專業畢業生就業情況來看，歷屆物流管理專業畢業生在本行業內就業的人數比例較低。整個行業存在“高缺口、低進入”的現象，究其原因是社會環境、行業狀況、高校教育、學生意識等共同作用的結果，但歸根結底，物流教育培養機制缺陷是造成物流行業人才供需矛盾的較深層次原因。目前高職高專物流管理專業人才培養定位模糊，形不成特色，課程體系結構不合理，應用性實踐環節弱，導致學生核心能力難以形成且趨同明顯、缺少特色。

2 高職高專物流管理專業核心能力分析

2.1 研究現狀

至今，學術界對高職高專物流管理專業核心能力的探討較少，現有文獻多集中從物流從業資格的角度闡述物流人才應具備的素質，如陳建華、龐燕從形象職業化、理論專業化、操作手段現代化、寫作水平、外語水平、敬業精神、應變能力等7個闡述物流管理專業學生的素質[2]。郭義祥將高職高專物流管理人才的能力框架分為三大體系：第一是復合知識，包括工具性知識、相關性知識、專業性知識；第二是綜合職業能力，包括核心能力、關鍵能力和能力；第三是基本素質，包括思想道德素質、專業素質、創新素質、人文素質、身心素質等[3]。

2.2 高職高專物流專業就業崗位群分析

物流行業作為跨行業、跨部門復合型服務行業，涉及領域較廣[4]。從市場需求來看，物流企業大多青睞多層次復合型人才，尤其是具有良好職業技能和較高職業道德素質人才，人才需求主要為中高層物流管理人才和專業操作人才。作為高職高專院校，應以培養物流業務操作型人員和初級、中級物流管理運營人才為目標，服務于物流企業或企業物流第一線，主要針對倉儲保管員、配送員、訂單等信息處理員、運輸調度員等崗位群，經過幾年的崗位鍛煉，逐步升級為初級或中級物流運營管理員。總體來看，物流就業崗位操作性強，專業化程度高。物流管理專業是個實踐應用性很強的專業，學生培養要以市場需求為導向，崗位能力需求為目標，重視技能鍛煉，提升專業核心能力。

2.3 高職高專物流管理專業核心能力

結合我院物流管理專科專業畢業生的追蹤調查及相關物流企業訪談調查結果，從現代物流產業發展的特點和就業崗位需求來看，社會對高職高專物流管理專業人才素質要求主要集中在以下幾個方面：

根據上表素質要求，整合提煉形成高職高專物流管理專業的核心能力要素：物流系統應用與優化能力。物流系統應用與優化能力是指能夠根據物流理論熟練的從事物流業務活動并進行分析優化的能力。物流系統應用與優化能力離不開專業判斷，需要物流人員充分了解并從系統角度分析物流各環節活動的必要性和合理性與否，準確應用物流的相關理論，通過復雜的專業思維，提供物流系統優化方案，降低物流成本，提高物流效率。專業思維在物流系統應用與優化過程中起著關鍵性作用，它來源于物流相關理論的掌握，積累并豐富于物流實踐活動中。專業思維的形成需要解決三個方面的能力：一是準確理解物流管理基本理論；二是在實踐中準確操作物流相關業務活動；三是具備恰當的應用物流理論優化物流系統的能力。這三種能力相互聯系，共同構成了物流系統應用與優化能力的“三要素”。總之，物流系統應用與優化能力是以專業思維為紅線，由上述“三要素”綜合形成高職高專物流管理專業的核心能力。

3 高職高專物流管理專業核心能力的培養

3.1 物流管理基本理論的理解能力

物流管理基本理論體系由其基本概念框架、基本原理、基本技術方法等組成的統一的整體。正確、全面的理解物流管理的基本理論必須站在整體的高度，用系統的觀點，不僅要全面了解其概念體系、理解物流管理的基本原理、掌握其基本技術方法，同時還要把握它們之間的內在聯系。該項能力的獲取離不開課堂教學活動。需要注意的是：課堂教學活動的開展應該而且必須要遵循相關知識的系統性，不能人為割裂開來，否則學生就不能從整體上把握物流管理的基本理論，導致其理解力是片面、有限的。

3.2 物流業務活動操作能力

物流業務活動操作能力是物流管理專業基本的職業技能。熟練掌握物流相關業務活動，首先要全面認識了解該項物流活動的基本流程，分析每個環節注意事項。這種能力的獲得有賴于相關知識和實踐的結合，特別是實踐經驗的積累。相關知識包括各項物流基本功能、物流企業管理、企業物流運作等相關知識，這是認識了解物流活動的基礎；相關實踐是指通過課堂實踐教學、實驗室模擬實訓、相關企業實踐獲取物流業務活動的實踐經驗。

3.3 物流系統優化能力

物流系統優化能力是以物流管理基本理論的理解能力和物流業務活動操作能力為基礎，以專業思維為紐帶，選擇適當的方法對物流活動進行優化，提高物流活動效率和效益。選擇離不開分析判斷，物流系統優化能力首先要對當前物流活動運行的效率和效益進行判斷，結合有關理論和實踐選擇適當的方法進而進行優化。由此來看，該項能力的獲得同樣離不開實踐活動，關鍵是要在實踐中形成分析判斷能力。在實踐教學活動中，應以學生為中心，使學生主動參與、剖析，做出恰當的選擇。

4 對策建議

4.1 優化人才培養方案，形成專業特色

根據市場人才需求及學科發展動向，形成以“實踐應用型”為導向的高職高專物流管理專業人才培養方案。一是課程體系要體現“實踐應用性”特色，適當運用“增”、“刪”、“變”、“融”，對課程體系進行優化，突出知識教育的系統性，避免交叉、重復；二是實踐教學體系要體現“實踐應用性”特色，適當的增大實踐教學的環節和課時比例，突出綜合素質和核心能力的培養。

4.2 以核心能力培養為核心，合理平衡理論教學與實踐教學

物流管理專業核心能力是物流管理人才必須具備的、最關鍵的專業能力，忽視核心能力培養，必然導致專業素質和能力結構的不均衡，難以實現人才培養目標。在實踐中，要重視和加強實踐教學活動，要讓實踐教學和理論教學充分結合，做到專業知識講授不放松，實踐教學提上去，合理平衡理論教學和實踐教學。

4.3 改革教學模式，創新教學理念

物流管理是融理論性和實踐性于一體的綜合性學科，偏重于理論教學或實踐教學均不利于人才培養目標的實現。在教學模式上要注意理論教學和實踐教學的統一，理論教學要注意知識系統性，實踐教學要必須有助于專業技能培養，促進物流系統應用與優化能力的形成。在教學方法上，要以學生為中心，調動學生的積極性、主動性，綜合運用案例教學、情景分析、小組互動討論等教學方法，讓學生參與到教學中來，借助課堂實踐教學、實驗室模擬、企業實習等實踐教學手段，提高學生的綜合素質。

參考文獻：

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[2]陳建華，龐燕.培養物流專業學生核心競爭能力[J].中國物流與采購，2007（14）：70-71.

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關鍵詞：危巖崩塌 發育機理 致災因子 定量分析 正交組合

1前言

桂林地區獨特的巖溶地質條件為孕育地質災害提供了有利的條件，市區內大多數山體均有危巖崩塌發生，同時，危巖崩塌每年以4到6次的速度增加，嚴重威脅到市民的生命財產安全[1]，因此，對該地區的危巖地質災害進行治理迫在眉睫。

2工程概況

白巖山坐落于桂林市秀峰區西山路南側，該山體左鄰桃花江，前、后及右邊為住宅小區和商鋪。其北邊山坡曾于2003年2月發生一次崩塌，導致附近一棟民房被毀，小區道路和人防洞口被堵，造成直接經濟損失約120萬元。通過調查，該山體中至少發育有危巖體99處，平面分布如圖1所示。

3危巖體成因機制

該地區危巖體的形成主要受地形地貌、地層巖性、地質構造、水文、人為因素等因素的影響。

3.1地形地貌

該山體地處孤峰平原，地形較為單一，山頂標高為220m，相對高差70m，峰谷間相對高差100m左右，上部覆蓋有較薄的殘坡積層，大部分基巖，是誘發危巖失穩的主要因素。

3.2地層巖性

區內地層巖性主要由上泥盆統融縣組灰巖（D3r）和第四系土層（Q4dl+el））組成，

巖體風化明顯，巖溶裂隙較發育，巖體完整性差。

3.3地質構造

區域內巖溶發育強烈，層間裂隙和垂直裂隙十分發育，優勢節理裂隙為EW/、NNW/82°∠85°和NE/140°∠77°三組，將巖體切割破碎，形態獨立的塊體。該結構面是危巖體不穩定的主要因素之一。

3.4水文因素

區域內年平均降雨量約為1900mm，降雨主要集中在4～7月份，占全年降雨量的62%，除此之外，每年還會出現幾次大、暴

雨天氣，大強度持續降雨是危巖地質災害的主要誘發因素。

3.5人為因素

前期市政道路、居民區、防空洞的修建時產生震動，加上后期區域內人類活動大大的加劇了危巖體的失穩。

4危巖體的穩定性分析

4.1計算分析

根據危巖體的結構和狀態特征，并結合該地區危巖體的分類方法，筆者將該99塊危巖體分為臨空型、貼坡型、孤石型三種[2]，計算原理及模型如下：

（1）臨空型計算公式

―危巖體重力（KN）；

―危巖體結構面傾角（°）；

―作用在危巖體上的地震力（KN）；

―主控結構面的等效粘聚力（Kpa）；

―主控結構面的等效內摩擦角（°）。

（2）貼坡型

式中參數物理意義同前。

（3）孤石型

式中：

―轉點A到重力延長線的垂直距離（m）；

―轉點A到水平地震力延長線垂直距離（m）

5區域內危巖防治技術體系研究

筆者根據白巖山危巖體的類型，結合國內外常采用的一些危巖體防治技術，通過力學機理類型分析，設計出一套適合桂林地區危巖體的防治方法。對于同一力學機理的危巖，該地區主要防治方法表1所示。

在實際工程中，即使是同一危巖單體，在不同的荷載或荷載組合下，其力學機理可能不同[3]，對于該情況，可以采用正交組合的方式確定適合該危巖體的防治措施，如表2所示。

根據每塊危巖體的力學機理情況，采用正交組合的方法計算，為每一塊危巖體確定最有效的防護措施。在此次危巖體治理過程中，采用支護措施的危巖體1塊；采用灌漿支護措施的危巖體4塊；采用清除措施的危巖體21塊；采用錨固―鋼絲繩、灌漿聯合支護措施的危巖體39塊；采用錨固―鋼絲繩、灌漿、清除聯合支護措施的危巖體18塊；采用錨固―鋼絲繩、灌漿、支撐聯合支護措施的危巖體16塊。

6.1清除工程

危巖體清除是以前廣泛使用的一類技術，簡單、經濟，通常適用于單個、外懸的危巖體[4]，其采用人工清除或靜態爆破清除的方法，但一定要注意清除下部的危巖容易誘發卸荷的發生，清除危巖主要以頂部第二級陡崖危巖為主，該方法在白巖山危巖體的防治過程中使用較為普遍。

6.2錨固―鋼絲繩（網）捆綁及灌漿聯合

已脫離母巖的危巖體，其穩定性差，若采用爆破清除措施容易造成四周危巖體的松動，危險性較大，通常采用鋼絲繩（網）錨固捆綁加上灌漿固結裂隙面來治理該類型的危巖體。本次治理工程中有39塊危巖體采取了該防治措施，占到了總數的39.4%，通過后期觀測，采用該防治措施的危巖體穩定性較好。

6.3錨固―鋼絲繩（網）捆綁、灌漿、支撐聯合

對于傾倒型危巖而言，采取支撐防治措施時，若支撐體的重心位于危巖體的外側，僅需要進行錨固、捆綁便能起到很好的防治效果，若支撐體的重心位于危巖體的重心內側時，則需采用支撐、錨固、捆綁結合的防治方法，另外，還需加以清除、灌漿等輔助治理措施，該方法在此次的治理過程中使用較多。

7結 語

（1）工作區內危巖體的形成主要受地形地貌、地層巖性、地質構造等內在因素及水文因素、人為因素等外在因素的影響。

（2）按照白巖山99塊危巖體的結構特征，并結合桂林地區危巖體的分類方法，將99塊危巖體分為臨空型、貼坡型、孤石行三種類型，并采用極限平衡理論建立了三種危巖體的計算模型和計算方法。

（3）根據桂林地區危巖體類型多樣的特點，

其力學機理也不一樣，采用正交組合的方法，提出一套適合該地區危巖體的防治方法，即“錨固-鋼絲繩（網）捆綁及灌漿”、“錨固-鋼絲繩（網）捆綁、灌漿及支撐”等。

（4）對采用新方法治理后的危巖體，根據監測結果可知治理后的危巖體穩定性好，新方法行而有效。后期，該新方法可在桂林地區危巖體的防治過程中逐步推廣開來。

參考文獻

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[3].黃治云等.不同荷載組合類型的危巖力學機理判定及防治方法分析[J].中國科技信息.2007：65-68.

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關鍵詞：深基坑 雙排樁 環梁

雙排支護結構是一種新型的支護結構，它是由兩排平行的鋼筋混凝土樁及樁頂連梁以及環梁形成的空間門式剛架支護結構體系，這種支護結構具有較大的側向剛度，可有效的減少支護土體的側向變形，因而其支護深度比單排懸臂支護結構要深［1］。目前雙排樁支護結構在一些地區已經采用并取得成功，對雙排樁的受力與變形的理論雖然進行了一些研究，但還不夠完善，前后排樁的土壓力分布、結構的內力與位移的計算方法、基坑支護中各因素對結構側向變形及內力的影響等問題都有待進一步研究。

1 雙排樁支護結構的受力機理

雙排樁支護結構體系可理解為將密集的單排懸臂支護樁中的部分樁向后移，并在樁頂用剛性連梁把前、后排樁連接起來，沿基坑長度方向形成雙排支護的空間支護結構體系。雙排樁支護結構體系屬于懸臂類空間組合支護結構。在沒有錨桿（或內支撐）的情況下，發揮空間組合樁的整體剛度和空間效應，并與樁土協同工作，達到保持坑壁或坡體穩定、控制變形、滿足施工和相鄰環境安全的目的。在雙排樁支護結構中，前、后排樁均分擔主動土壓力，但有主次；后排樁兼起支擋和“拉錨”雙重作用；雙排樁支護結構充分利用樁同作用中的土拱效應，改變土體側壓力分布，增強支護效果。

雙排樁支護體系因由剛性連梁與前、后排樁組成一個超靜定結構，整體剛度大；加上前后排樁均能產生與側土壓力反向作用的力偶，使雙排樁的位移明顯減小，而單排懸臂樁是完全依靠彈性嵌入基坑土內的足夠深度來承受樁后的側壓力并維持其穩定性的，坑頂位移和樁本身變形較大。同時雙排樁的最大內力值也有所下降，并變成交變內力，提高了樁身的安全性。工程實踐表明，該支護方法施工簡便、速度快、投資省。

國內曾做過一些雙排樁支護結構的模型試驗和實際工程的測試分析，總結了一些規律。中國建筑科學研究院地基研究所和浙江大學地基所都曾對雙排樁做過專門的模型試驗及研究［2-3］。研究結果表明：當前后排樁距b＜＝1.5d（d為樁徑）時，雙排樁支護結構空間效應差，圍護結構的位移模式與單排樁相似，側向位移仍較大；當排距b＞8d時，雙排樁支護結構空間效應較差，后排樁基本上只起拉錨作用，前后排樁也不能較好的共同抵抗側向變形；當排距在1.5d＜b＜8d時，前、后排樁能較好的共同作用。當然其支護效果還與支護高度、開挖順序、工程地質情況、鄰近建筑物等很多因素有關。

2 土壓力的計算模型

2.1 體積比例系數法

根據雙排樁前、后排樁之間的滑動土體占樁后滑動土體總量的體積比例關系確定前、后排樁所受的側土壓力［2］。該法計算時對支護結構體系作了如下基本假定：

(1)將前、后排樁與樁頂連梁看作一個底端嵌固，頂端為直角剛結點的剛架門式結構；

(2)蓋梁為沒有變形的絕對剛體；

(3)基坑開挖后，在土壓力作用下，蓋梁不產生轉角只能平移，并且前、后排樁在連梁標高處的水平位移相等；

(4)土壓力的計算采用朗肯土壓力理論。

圖1雙排樁土壓力傳遞

圖2 的確定方法

對于前、后排樁為矩形（并列式）排列的情況（圖1），由于前、后排樁相對，基坑開挖后，主動土壓力可假定僅作用在后排樁上，樁間土壓力仍取值為，則前、后排樁的主動土壓力分別為：

=，=（1-） （2－1）

= （2－2）

式中， （2－3）

驗證兩種極限情況：

(1) 當前、后排樁重疊，即無樁間土時，因 L＝0，故：，＝0；

(2) 排距L=L0，此時后排樁在滑動面之外，即,。

同樣，被動土壓力可取值為，。

2.2 樁間土剛塑體法

按土的極限平衡理論分析墻后土體的主動土壓力，是根據極限平衡理論導出的土體破壞面從墻底開始，沿角展開的剪切面（如圖3），土壓力強度沿剪切面呈線性分布，由于后排樁的存在，改變了土的剪切破壞面，由于滑動土體形狀的改變，滑動體的破壞面夾角不再是定值，而是個變量，因而雙排樁的土壓力與無后排樁的情況不一樣。樁間土剛塑體法考慮了這些問題［4］。

1.主動土壓力

假定后排樁連續分布，根據經典的朗肯土壓力理論，雙排樁的樁間土可以看作獨立的剛塑性體進行分析，樁間土受力狀態如圖3a所示。對有后排樁的土體和無后排樁影響的土體相比可知：

兩者相同之處有：

(1) 土體均為剛塑性體，均不考慮土體與樁間的摩阻力；

(2) 主動土壓力的計算方法相同，均按土體的極限平衡原理計算。

兩者的不同之處在于：

(1) 剪切破壞面不同，由于后排樁的影響將使剪切角發生改變；

(2) 樁排距b的大小對值產生的影響而導致主動土壓力的變化影響是顯著的。

（a） 雙排樁（b） 單排樁

圖3 雙排樁與單排樁土體受力分析

如圖3a所示，樁間土受三個方向的力E、R、W的作用，當土體處于極限平衡狀態時三力平衡，根據幾何關系得，樁間土體的主動土壓力為：

（2－4）

式中：為每延米土體的總重，（2－5）

2.3 樁后土剛塑體法

該法認為樁間土體對支護樁作用很小，土壓力以后排樁樁后土壓力為主，將樁后土體作為獨立的剛塑體進行分析（圖4），具體計算如下［5］。

圖4 雙排樁樁后土體受力分析

2.前排樁主動土壓力

(1) 雙排樁三角形布置：

(2) 雙排樁矩形布置：

3.被動土壓力

前、后排樁被動土壓力均按郎肯土壓力計算，其中樁間土視為后排樁被動區。

2.4 有限元法

運用有限元法對雙排樁支護結構體系的二維平面應力分析，可以考慮土體的非線性特征，追蹤開挖施工的全過程，土體的應力路徑和支護結構與土體共同作用，獲取土體的開挖擾動應力場、位移場［6］。目前已有的研究成果表明：用有限元法可以對影響雙排樁支護結構性狀的各影響因素進行參數敏感性分析，并可根據前期開挖的實測資料，用反分析方法確定計算參數，對后期開挖進行預測和指導，進而對雙排樁支護體系進行優化設計。

有限元方法可以精確的分析支護結構所受的土壓力以及在側土壓力作用下產生的側向變位及地面沉降等。該方法所需參數較多，目前受試驗測試技術的限制難以得到具有較高可靠性的土性參數，加之基坑工程存有明顯的空間效應，用平面二維去模擬與實際相差較大，且對樁土接觸面的模擬與實際情況有較大出入，因此在工程中還不能取得很好的實際應用效果。

3 雙排樁支護結構的土壓力修正

3.1 修正系數法

修正系數法為早期設計雙排樁時常采用的方法，考慮連梁與前、后排樁鉸接的情況，運用經驗系數調整前后排樁所受的側土壓力［7］。該法在計算上比較簡單，但其假定與工程實際有較大偏差。主要因為不能考慮樁頂處的力偶作用，且通過此假定的計算結果并不能反映雙排樁支護結構體系作為超靜定結構在多變外力情況下對內力的自動調節作用，加之經驗系數具有較大的地域局限性，較難推廣，因此現階段設計時已較少采用。但當前、后排樁排距較大，蓋梁與前后排樁連接剛度較小時，運用該計算模型還是可行的。其要點如下：

1．計算基本假定：

(1)考慮雙排樁的整體剛度及其對土體的約束作用。近似地將前、后排樁之間的土體視為受側向約束的無限長彈性土體，故作用于前排樁背的土壓力為：

（3－1）

式中：為樁背土的泊松比。

(2)作用于前排樁樁前的側向力介于靜止土壓力與被動土壓力之間，為計算方便，通常對被動土壓力予以折減，表達式為：

（3－2）

式中，K1為被動土壓力折減系數，它是樁土變形的函數。一般取0.5～0.7。

(3)后排樁的側向力亦按式（3―l）考慮，樁背土壓力的大小取決于樁的側向位移，由于雙排樁的側向剛度較大，因此假定后排樁土位移仍處在彈性范圍內，即樁背側向土壓力（稱為彈性土壓力）介于靜止土壓力與主動土壓力之間，即

（3―3）

式中，K2為側向主動土壓力修正系數，一般取1.1～1.2。

3.2 土壓力值的經驗修正

用經典的朗肯土壓力和庫侖土壓力理論計算土壓力時，是假定支護結構和土體達到極限平衡狀態下求得的，而擋土結構墻背的土體達到主動極限狀態以及墻前被動區土體達到被動極限狀態需要產生足夠大的位移。在實際工程中，主動土壓力一般容易達到，而被動土壓力值不易達到。這說明在應用朗肯土壓力理論計算土體的主、被動土壓力時，要求支護結構有一定的變形，如果變形量太小，朗肯理論計算值誤差較大。雙排樁支護結構往往是在對支護結構要求較高時使用，因此經常需要對主、被動土壓力進行修正［8］。

1.提高主動土壓力系數

在距離基坑邊緣（1/2）H0的范圍內有重要地下管線或建筑物時，取修正主動土壓力系數Ka’= K0，在距離基坑邊緣（1/2）H0～H0的范圍內有重要地下管線或建筑時，取。

2.降低被動土壓力系數

當支護結構不可能或不允許產生足夠變位，土體將不能達到被動極限平衡狀態時，應降低被動土壓力系數，修正后的被動土壓力系數為：

4 結 語

隨著高層建筑和地下結構的快速發展，地下工程規模日趨加大，深基坑支護設計與施工等方面的問題日益突出，雙排樁支護結構形式在基坑開挖工程應用中取得了良好的效果。本文通過對雙排樁支護結構的受力機理以及工作性狀進行分析，并對土壓力計算、折減等方面進行進一步的探討，得出了一些有價值的結論。

（1）雙排支護樁是由連梁與前后排樁組成一個超靜定結構，具有較大的側向剛度，可有效地限制圍護結構的側向變形。應把樁頂與連梁做成剛性連接，以保證有效地發揮雙排樁的支護效果。在基坑開挖過程中，樁間土受到擠壓，樁間土與前、后排樁協同作用。

（2）雙排樁前后排距對土壓力的計算影響較大，對雙排樁支護結構受力及支護效果影響較大，合理選擇排距可獲得較好的效果。

（3）土體性質對結構樁身變形和彎矩都有較大的影響。土質好，則樁身側向變形和彎矩值均較小；土質差，則樁身側向變形和彎矩值均較大。我們可以采用改善土體性質的方法提高基坑的穩定性，但在土體加固時應控制加固效果與加固范圍。

參考文獻：

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論文摘要：以鋼鐵行業的上市公司為研究對象，從資本結構的角度入手，在借鑒國內外資本結構理論研究成果的基礎上，探討我國鋼鐵行業資本結構與其公司收益之間的關系。

O引言

鋼鐵行業長期以來一直是世界各國國民經濟的基礎產業，在國民經濟中具有重要的地位。鋼鐵行業的發展水平歷來也是一個國家綜合國力的重要標志。在全球金融危機之后，隨著全球鋼鐵行業回暖以及我國工業化、城鎮化進程的加快，居民消費結構的升級，國內對鋼鐵產品的需求持續增長，我國鋼鐵行業發展迅速，導致鋼鐵行業投資增長過快、產能過剩、產業集中度偏低。在此情況下，2009年國家已出臺了鋼鐵產業調整振興規劃，必須嚴格控制鋼鐵總量，淘汰落后產能，不得再上單純擴大產能的鋼鐵項目；發揮大集團的帶動作用，企業并購重組，優化產業布局，提高產業集中度；加大技術改造、研發和引進力度，調整產業結構，提升產品品質。這些政策的實施，將對鋼鐵行業產生深遠的影響。本文根據滬深兩市鋼鐵行業上市公司的財務數據，借鑒國內外學者的研究成果，探討我國鋼鐵行業資本結構與其公司收益之問的關系。

1理論基礎

經過分析，得知企業收益主要是由資本結構決定的。為方便探討，現以凈資產收益率來反映公司收益。資本結構指的是公司長期負債和權益資本之間的構成，資本結構與公司收益之間的關系構成資本結構研究的核心。Modigliani和Miler提出：在完美資本市場假說前提下，企業的收益與其資本結構無關(MM定理)，從此拉開了尋求最優資本結構的序幕。以此為假設條件，理論研究者們先后建立了權衡理論、契約理論等一系列的資本結構理論，大體可歸納為順序偏好理論和靜態平衡理論兩種。隨著研究的不斷深入，人們發現現代資本結構的權衡理論與企業實踐的經驗比較相符，因此在探求最優資本結構的研究中，二次曲線回歸模型更能得出合理的結果。李義超、蔣振聲通過對50家公司的400個觀察值的回歸分析，認為資本結構與公司收益的系應該為二次曲線關系，假設以一定的凈資產收益率為目標，得出了最優資本結構區間。由于同行業間資本結構相似度極大，本文以現有的理論為依據，對我國鋼鐵行業上市公司進行研究，得出鋼鐵行業資本結構與企業收益間的關系。

2研究設計

根據已有結論-3可知，公司的資本結構和公司收益之間存在著二次曲線關系。在達到最優資本結構點前，資本結構與公司收益正相關；達到最優資本結構點后，資本結構與公司收益負相關，其圖形是一個開口向下的拋物線。為排除金融危機對資本結構和公司收益之間關系的影響，選取滬深交易所l5家鋼鐵行業上市公司2007年12月31日財務數據分析，以資產負債率為解釋變量，以凈資產收益率為被解釋變量y，同時在假設其他因素對公司收益影響不顯著的條件下，建立回歸方程：

Y=++盧3(1)

通過軟件SPSS對15家鋼鐵上市公司2007年12月31日財務數據進行回歸處理，得出其結果：

為一3．56032為4．1914、3為一1．0396，F統計量為4．98，在為0．05(置信度95％)的水平上是顯著的。對、盧、參數的檢驗達到顯著水平。由此得出，與y之間存在二次函數關系，其二次方程為y=一3．5603X+4．1914X一1．0396(2)

3結果應用

在得出資產負債率和凈資產收益率的關系后，可利用方程(2)回歸模型進行兩方面的應用：

1)給定鋼鐵行業公司的合理收益來計算其對應的資本結構區間。2009年某鋼鐵行業上市公司資產負債率為50．82％，則根據模型，得此公司的預期凈資產收益率為17．09％。

2)根據模型判斷最適合鋼鐵行業發展的靜態資本結構。如果以凈資產收益率高于12％為企業所追求的績效目標，通過模型不難得到這一最優負債區間為[44．45％，73．28％]。根據計算，可得出理論上鋼鐵行業的最大凈資產收益率為19．37％，滿足此凈資產收益率的靜態資產負債率為58．86％。

由此可認為，當鋼鐵行業的資產負債率在58．86％上下浮動時，若不考慮其他因素的影響，能獲得較大的凈資產收益率。

4結論分析

從分析結果來看，求出的回歸方程能幫助企業估算一個最優資本結構區間，并從整體分析鋼鐵行業的資本結構健康程度。當然，這個區間的可行性還需要進一步的檢驗。由于同行業的資本結構普遍相似，數據分布不均勻，而且各公司的資產管理水平存在差異，可能會對模型估計的準確性帶來影響。但相對來說，二次曲線模型對最優資本結構的概括能力優良，所以使用二次曲線模型來求解比較合理。

2008年9月份以來，受國際金融危機的影響，中國鋼鐵產量出現負增長，市場需求萎縮，產品價格大幅下跌，多數企業由贏利變為虧損，尤其是一些中小鋼鐵企業受沖擊更為嚴重，而一些大型鋼鐵企業或有鐵礦石資源的鋼鐵企業，在金融危機中受到的沖擊較小。根據滬深交易所21家鋼鐵行業上市公司2008年12月31日財務數據(表1)分析：

武鋼、寶鋼和鞍鋼3家公司規模較大，凈資產收益率與金融危機前沒有明顯下降，充分說明大型鋼鐵企業擁有較強的抗風險能力；大冶特鋼因產品結構合理，技術含量高，在此次金融危機中表現穩定；凌鋼股份、唐鋼股份由于擁有鐵礦石資源，受金融危機影響較小。針對鋼鐵行業當前形勢，筆者認為鋼鐵行業要健康、穩定、可持續發展，必須做到以下方面：

1)堅決執行國家有關鋼鐵行業的產業政策，加快鋼鐵行業的并購重組，體現出鋼鐵行業的規模經濟優勢。